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，以避免出現第二道壓縮激波與第三道壓縮激波相交的現象；對于頂部壓縮段則由進氣道2的圓弧改成了直線，以減小第三道壓縮激波后流動轉折角。改進后的進氣道3流場見圖7。）從圖2~圖4中可以看出，改進后的進氣道3保持了進氣道2的流量捕獲能力，喉道截面總壓恢復系數在馬赫數4時比進氣道2低0.6%，在馬赫數5時比進氣道2高0.7%，在馬赫數6時比進氣道2高7.5%；隔離段出口截面總壓恢復系數在馬赫數4時比進氣道2高1.1%，在馬赫數5時比進氣道2高2.4%，在馬赫數6時比進氣道2高14.3%。進氣道3的流量捕獲能力與進氣道4基本一致，喉道截面總壓恢復系數在馬赫數4時比進氣道4低4.8%，在馬赫數5時比進氣道4低1.6%，在馬赫數6時比進氣道4高5.5%；隔離段出口截面總壓恢復系數在馬赫數4時比進氣道4低7.7%，在馬赫數5時比進氣道4低3.5%，在馬赫數6時比進氣道4高7.8%。圖8和圖9分別為不同來流馬赫數下喉道截面和隔離段出口截面總壓分布曲線，總壓分布均勻性是判斷進氣道性能的一個重要標準。圖8和圖9表明馬赫數4時進氣道1在主流區域總壓分布最為均勻，但在近中心壓縮錐壁面處進氣道2的總壓分布則最為飽滿，其次是進氣道3，基礎流場-數控液壓縮管機張家港縮管機價格低電動液壓縮管機滾圓機多少錢而進氣道1最差；馬赫數5時三個進氣道的總壓分布均勻性基本相當；馬赫6時進氣道1在主流區域總壓分布最為均勻，在近中心壓縮錐壁面處的總壓分布則與馬赫數4時恰好相反，進氣道1在出口馬赫數分布預先給定的前提下,利用二維有旋特征線理論實現了壓縮面馬赫數分布可控的兩彎曲激波和三彎曲激波高超二元進氣道反設計。數值計算結果表明,設計點時,無粘條件下兩種反設計方法均能實現預設出口馬赫數分布,有粘條件下反設計的進氣道出口主流區馬赫數分布與預設分布吻合較好,接力點時出口主流區馬赫數仍然保持較好的均勻性。以上結果說明這兩種反設計方法均是正確可行的。設計條件下,在捕獲高度、

www.suoguanjixie.name無粘出口高度、設計無粘總壓恢復系數和裝配點處流動參數均相同時,兩彎曲激波反設計方法波系簡單、有粘接力點流量系數較三彎曲激波高10.2%;三彎曲激波反設計方法有粘時內收縮比較前者小17%,設計點和接力點時總壓恢復系數分別較前者高2.9%和2%。 赫數Ma，靜壓p，總溫T*。根據來流條件和預設的出口流動確定出口截面的總壓恢復系數分布，并據此對進氣道進行預配波，配波后得到第一道彎曲激波的總壓恢復系數分布和第二道彎曲激波位于唇口處的總壓恢復系數。以第一道彎曲激波的總壓恢復系數分布為控制參數，計算出第一道彎曲激波的波形、波后參數和第一道彎曲激波所決定的壁面，該壁面稱為前壓縮面。前壓縮面后緊接一段沿程馬赫數分布可控的曲面，這段壁面稱為后壓縮面，可以實現激波壓縮和等熵壓縮比例的靈活調控。圖1就是利用特征線法實現上述設計過程所獲得的基礎流常在圖1所示的基礎流場中，根據預配波得到的第二道彎曲激波位于唇口處的總壓恢復系數可以計算出該處激波點的激波角和波后流動參數，然后利用流線追蹤技術和質量守恒逐點計算第二道彎曲激波，直至與后壓縮面相交，交點P為流場裝配點。利用P點流動參數對預配波進行調整，使P點馬赫數和流向角接近預設的出口馬赫數和流向角。從第二道彎曲激波的波后流場出發，在該流場中使用流線追蹤可以得到決定第二道彎曲激波的壁面，這就是唇口壁面，如圖2所示。以預設的出口流動參數為一條超聲速初值線，給定一段可調的壁面，利用特征線理論就能計算出對應的流場，該流場稱為裝配流常結尾特征線與壁面的交點P′為裝配點，如圖3所示基礎流場-數控液壓縮管機張家港縮管機價格低電動液壓縮管機滾圓機多少錢 www.suoguanjixie.name